螺栓联接是导弹舱段间联接的一种常用形式。在导弹结构中，由于性能的要求和几何结构尺寸的限制，一般采用小直径的螺栓进行联接。当施加扭矩时，若扭矩过大，螺栓易被扭断，发生破坏；施加扭矩过小，在承受外载荷时，连接面发生间隙导致螺栓松动。上述两种破坏情况，轻则影响导弹性能，重则可引发导弹解体等重大事故，因此给螺栓施加的扭矩范围在工程中引起了广泛的关注，是螺栓预防松动破坏的重要措施。
      关于螺栓联接受力分析的研究成果较为丰富，如文献对螺栓联接进行有限元分析，考虑到接触面间的摩擦系数，主要分析了螺栓联接结构在特定预紧力下的应力分布情况，并没有对螺栓在工作载荷作用下预紧力的范围进行讨论；文献从理论方面分析了各个等级的螺栓联接所对应预紧力的参考值，并没有进行CAE分析；文献采用节点耦合来模拟螺纹副的连接作用，对单个螺栓进行有限元分析；上述研究成果对于螺栓的受力分析，尤其是基于有限元的仿真分析已经较为详细。然而对于导弹螺栓组联接，由于导弹内部结构1各部件分布不对称，导弹内部质量分布不可忽视，因此在承受弯矩外载荷时，不同部位的螺栓应力分布有较大差异。另外，导弹所处环境恶劣，需要建立导弹全模型进行分析，得到弯矩与预紧力组合载荷作用下螺栓的预紧力范围，保证螺栓联接结构的安全性与可靠性。
      首先根据结构设计要求与强度理论确定一个初始预紧力范围，以确保螺栓不发生松动与屈服，考虑到螺栓连接面在弯矩作用下可能会发生松动，因此对最小预紧力值进行了理论优化；然后应用有限元分析软件对两个重要舱段间（舱段1和舱段2）螺栓联接结构进行局部静力分析，进一步校核预紧力范围值；最后，结合工程实际，加载弯矩与预紧力组合载荷进行有限元分析，根据螺栓的应力状态对预紧力范围进行优化。
      根据GB/T30981-2000和GB/T3098.2-2000，选取性能等级为8.8的螺栓，其屈服极限σ=640MP，根据σ_s≤σ≤ 80%σ_s的设计要求，则等效应力应满足 224MP<σ_s<512MP，分别取和代入算式可得初始预紧力范围约为（6.5~14.8）N.M。对于承受弯矩载荷的螺栓联接结构，连接面可能由于螺栓预紧力过小发生间隙而导致松动，因此需要对螺栓最小预紧力进行优化。螺栓承受弯矩联接结构可简化为承受预紧力与工作拉力的紧螺纹连接。这种紧螺栓联接承受轴向拉伸载荷后，由于螺栓和被连接件的弹性变形，螺栓所受到的总拉力并不等于预紧力和工作拉力之和，根据理论分析，螺栓的总拉力除了与预紧力 F₀、工作拉力F有关之外还受到螺栓刚度C_b以及被连接件刚度C_m等因素的影响。
      为了防止连接面承受载荷后结合面之间产生缝隙，也就是防止松动的原始发生，残余应力应当F₁>0。
      将舱体1后端面所受到的最大弯矩T_m等效为作用为舱体1上的五对力偶，由于所施加的弯矩主要由舱段间十个螺栓来承受，这样的等效是成立的。若十个螺栓所受弯矩相同，取出单个螺栓分析，则每个螺栓所承受工作拉力或者压力可根据公式计算。这里取承受拉力的螺栓，将工作拉力代入公式可得。即当对舱体1的后端面施加最大弯矩13143.8NM时，施加6.31 kN以上的预紧力可预防连接面发生间隙，防止松动发生。由综上可得，满足设计要求以及舱段连接面不发生松动的最小预紧力值应为6.5kN，此时合适的预紧力范围为(6.5-16)kN。

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